楼房倾倒失稳过程（实测三阶段 1.0 / 1.5 / 2.0 s）；立柱动应变特征；数值模拟（弹性波调整 ~200 ms）。判据依据实测阈值：
失稳启动 t₁≈1.0 s；显著倾斜 t₂≈1.5 s、α₂≈3°；空中解体 t₃≈2.0 s（支撑区梁柱节点剧烈破坏）；切口闭合偏转 α_close≈10°（整体翻转不可逆）；支撑区后排立柱压应变峰值 ε_c≤1500 με（底层）/ ≤500 με（中层）；应变速率 ε̇≤2×10⁻³/s（准静态）；前排附加拉应变峰值 ≤400 με（9 层）/ ≤200 με（15 层）；切口闭合前应力调整 Δt≈10H/c≈200 ms（c≈4000 m/s，H≈80 m）。
结构与起爆参数
| 参数 | 数值 | 单位 | 说明 |
|---|---|---|---|
| 结构类型 | — | 银丰宾馆：框剪 20 层 | |
| 总层数 n | 层 | 银丰宾馆地上 19 + 地下 1 | |
| 楼高 H | m | 银丰宾馆地上 77.1 | |
| 排间起爆时差 Δt_b | ms | F→C 轴 310 ms | |
| 切口排数 m | 排 | 前排 1~4 层、中排 1~3 层、支撑区松动 | |
| 爆破荷载峰压 P_b | MPa | 立柱 1:1 模型与现场实测等效 | |
| 爆压升压 t_r | ms | 三角形时程 | |
| 爆压卸压 t_f | ms | 三角形时程 | |
| 附加压应变持续 T_burst | ms | 实测约 60 ms | |
| 混凝土弹性波速 c | m/s | C40 混凝土 | |
| 重力荷载容重 ρ_A | kN/m² | 装修后 12~15 取中值 | |
| 切口闭合偏转角 α_close | ° | 切口闭合时实测约 10° | |
| 预设工况 | 一键载入算例参数 | ||
切口区各排立柱依次起爆后自重荷载逐次向后转移，传递时间为应力波传播时间；切口区全部爆破后自重全部作用于支撑区立柱，压应力可达初始数倍。实测支撑区后排立柱底层峰值压应变约 1000~1500 με、中层约 500 με，由 0 增至峰值历时约 0.5 s，最大应变速率约 2×10⁻³ s⁻¹（准静态）。支撑区梁柱节点破坏后柱变为长压杆，荷载超过临界失稳荷载即屈曲失稳、大楼后侧整体空中解体；反之梁不被破坏则可避免或减弱解体。
结构总重与支撑区参数
| 参数 | 数值 | 单位 | 说明 |
|---|---|---|---|
| 结构总重 G | kN | 银丰宾馆约 102000 kN | |
| 结构高度 H | m | — | |
| 混凝土弹性波速 c | m/s | C40 约 4000 m/s | |
| 支撑区立柱根数 n_s | 根 | 最后一排支撑立柱总数 | |
| 起爆前单柱初始荷载 P_0 | kN | 用于荷载放大系数 β | |
| 荷载转移历时 t_tr | s | 实测约 0.5 s |
支撑区立柱截面与材料
| 参数 | 数值 | 单位 | 说明 |
|---|---|---|---|
| 柱截面 b_c × h_c | × | mm | 银丰宾馆典型柱 600×600 |
| 混凝土弹性模量 E_c | MPa | C30 取 30000，C40 取 32500 | |
| 混凝土轴心抗压强度 f_c | MPa | C30 取 14.3，C40 取 19.1 | |
| 无约束柱计算高度 h_0 | m | ≈ 3 层 × 3.3 m | |
| 杆端系数 μ | — | 梁破坏后一般取 1.0~2.0 | |
| 预设工况 | 一键载入算例 | ||
公式参考（点击展开）
t_w = H/c；P_col = G/n_s；σ_c = P_col/A_c；ε_c = σ_c/E_c；ε̇_c = ε_c/t_tr；l_0 = μ·h_0；P_cr = π²E_cI_c/l_0²；β = P_col/P_0；屈曲判据 P_col > P_cr ⇒ 空中解体；压溃判据 σ_c ≥ f_c ⇒ “下坐”。
欧拉等直压杆 → 初弯曲压杆 → 修正的初弯曲压杆（k = 0.3~0.5）。工程算例：江天大厦 11680 t，C40，24φ25，E=200 GPa，[σ]=400 MPa。欧拉过保守（0.02~0.3），初弯曲偏不安全（~2.0），修正后 0.75~0.94，工程适用性最好。
立柱与上部荷载参数
| 参数 | 数值 | 单位 | 说明 |
|---|---|---|---|
| 单根主筋直径 d | mm | 江天大厦 24φ25 | |
| 弹性模量 E | GPa | HRB400 钢筋 | |
| 屈服强度 [σ] | MPa | HRB400 设计值 | |
| 主筋根数 n | — | 单根立柱主筋数 | |
| 上部单柱分配荷载 P_u | kN | 单根立柱承受的上部重力 | |
| 爆高 H | m | 待设计 / 已给 | |
| 压杆初挠度 a | mm | 试验典型 18~78 mm，取 50 | |
| 杆端系数 μ | — | 顶部水平约束强取 0.5，弱取 1.0 | |
| 修正系数 k | — | 推荐 0.3~0.5 | |
| 评估模型 | — | — | |
| 扫描爆高 | — | 扫描给出最小爆高 | |
| 预设工况 | 载入算例 | ||
公式参考（点击展开）
I = πd⁴/64；P_cr,E = π²EI/(μH)²；Δa = σd³(μl)²/(32πEI)；P_cr,I = π²EI/[(1+a/Δa)(μH)²]；P_cr,M = P_cr,I/k；失稳判据 ΣP_i > n·P_cr ⇒ 钢筋骨架失稳 ⇒ 切口上部塌落。